直线振动筛的技术参数（影响电磁振动筛振幅的因素有哪些）

本文目录

• 影响电磁振动筛振幅的因素有哪些
• 直线振动筛都有哪些影响因素
• 振动筛的设计要点
• DZSF直线振动筛的技术参数

影响电磁振动筛振幅的因素有哪些

振动筛是利用振子激振所产生的复旋型振动而工作的。振子的上旋转重锤使筛面产生平面回旋振动，而下旋转重锤则使筛面产生锥面回转振动，其联合作用的效果则使筛面产生复旋型振动。其振动轨迹是一复杂的空间曲线。该曲线在水平面投影为一圆形，而在垂直面上的投影为一椭圆形。调节上、下旋转重锤的激振力，可以改变振幅。而调节上、下重锤的空间相位角，则可以改变筛面运动轨迹的曲线形状并改变筛面上物料的运动轨迹。 影响振动筛的筛分效果与许多因素有关，其中包括物料性质、筛面结构参数、振动筛运动参数等。振动特性参数包括振动频率、振幅、振动方向角和筛面倾角。（1）振动频率　　振动频率的增大，可以增加物料在筛面上的跳动次数，使得物料的透筛概率增加，这对于加快物料筛分速度和提高筛分效率很有帮助，但太高会降低设备的使用寿命。（2）振幅　　振幅增大，筛孔堵塞现象将大大减少，同时也有利于物料的分层。但振幅太大对设备的破坏性也较大。振幅的选择是根据被筛物料的粒度及性质来选取。一般情况，振动筛规格越大，所选择的振幅越大n当直线振动筛用于分级时，振幅稍大些；用于脱水、脱泥时，振幅应小些。当所处理物料粒度大时，振幅也应相应加大；当所处理物料粒度较小时，振幅应小些。通常，直线振动筛的振幅为3.5~6mm。（3）振动方向角　　振动方向线与上层筛面之间的夹角称为振动方向角。振动方向角取值越大，物料每次抛掷运动所移动的距离越短，物料在筛面上向前的运动速度越慢，物料能够得到充分筛分，从而获得较大的筛分效率。振动方向角取值越小，物料每次抛掷、前进的距离越远，物料通过筛面的时间越快，处理能力高，但物料不能得到充分筛分。因此，应合理选择振动方向角，对于难筛物料，振动方向角应取大值，对于易筛物料，振动方向角应取小值；一般情况下，圆振动筛的振动方向角是90°，直线振动筛的振动方向角取值范围是30°—60°，经常采用45°，该值不但有良好的适应各种筛分的性能，而且还可以获得最好的运动速度和较高的生产率。（4）筛面倾角α　　筛面与水平面的夹角称为筛面倾角。倾角的大小与筛分设备的处理量和筛分效率有密切关系。当倾角增大时，将增加筛上物料的抛掷强度，从而物料在筛面上向前的运动速度加快，使振动筛处理量提高，但物料在筛面停留时间缩短，减少了颗粒透筛机会，从而使筛分效率降低。反之则使处理量降低，提高筛分效率。为了使振动筛筛分效率控制在一个比较理想的范围内，圆振动筛的筛面倾角一般在15°—25°之间，直线振动筛的筛面倾角在0°—8°之间。 振动筛在运行过程中，常会由于金属“硬对硬”的配合关系导致零件磨损及划伤，如振动筛主轴轴承位磨损等故障。出现上述问题后，企业传统解决办法是补焊或刷镀后机加工修复，但两者均存在一定弊端：补焊高温产生的热应力无法完全消除，易造成材质损伤，导致部件出现弯曲或断裂；而电刷镀受涂层厚度限制，容易剥落，且以上两种方法都是用金属修复金属，无法改变“硬对硬”的配合关系，在各力综合作用下，仍会造成再次磨损。当代西方国家针对以上问题多使用高分子复合材料的修复方法，而应用较多的有美嘉华技术体系，其具有超强的粘着力，优异的抗压强度等综合性能。应用高分子材料修复，可免拆卸，免机加工。既无补焊热应力影响，修复厚度也不受限制，同时产品所具有的金属材料不具备的退让性，可吸收设备的冲击震动，避免再次磨损的可能，并大大延长设备部件的使用寿命，为企业节省大量的停机时间，创造巨大的经济价值

直线振动筛都有哪些影响因素

直线振动筛利用振动电机激振作为振动动力来源，使物料在筛网上被抛起，同时向前作直线运动，物料从给料机均匀地进入筛分机的进料口，通过多层筛网产生数种规格的筛上物、筛下物、分别从各自的出口排出。具有耗能低、产量高、结构简单、易维修、全封闭结构，无粉尘溢散，自动排料，更适合于流水线作业。直线振动筛影响因素：一、 物料性质（1）物料松散密度松散密度较大的块状物料容易透筛，筛分效率也较高；相反，松散密度较小的物料及粉状物料不容易透筛，筛分效率也低。沥青混合料的松散密度一般为1.6t/m3左右。（2）物料颗粒组成为了提高筛分效率, 要在被筛分物料级配组成确定的情况下, 确定振动筛筛孔尺寸, 使难筛物料( 粒径为 0.7~1倍筛孔尺寸的物料) 占应筛下物料的比例最小。（3） 物料粒度与筛孔的相对尺寸矿料的颗粒度要严格控制在设备的技术参数范围以内，颗粒度指数差异过大，就会造成生产循环大，制约产品的质量和处理能力。物料在筛分过程中的透筛概率受很多因索影响，其中最自接和重要的因索是物料粒度与筛孔尺寸的相又寸大小。二、 筛面结构参数（1）筛面长度与宽度一般来说，筛而宽度自接影响生产率，而筛而长度接影响筛分效率。筛而长，物料在筛而上停留时间长，透筛机会多, 所以筛分效率高。实际上, 筛面宽度对于筛分效率, 筛面长度对于筛分能力也都有不同程度的影响。一般宽长比为1:2~1:3 为宜。（2）筛孔形状与尺寸筛孔形状的选择主要取决于对筛分产物粒度和对筛在较下产品用途的要求。圆形筛孔与其他形状的筛孔相比，名义尺寸相同的情况下，透过圆形筛孔的筛下物粗度较小。三、 振动筛的振动特性参数（1）筛面倾角α筛面与水平面的夹角称为筛面倾角。倾角的大小与筛分设备的处理量和筛分效率有密切关系。当倾角增大时,将增加筛上物料的抛掷强度, 从而物料在筛面上向前的运动速度加快, 使筛机处理量提高, 但物料在筛面停留时间缩短, 减少颗粒透筛机会, 使筛分效率降低。反之就会使处理量降低, 从而提高筛分效率。例如烟台鑫海直线振动筛筛面倾角可调，使筛分效率大大提高，被广泛应用。（2）振动方向角δ振动方向线与上层筛面之间的夹角称为振动方向角。振动方向角取值越大,物料每次抛掷运动所移动的距离越短, 物料在筛面上向前的运动速度越慢, 物料能够得到充分筛分, 从而获得较大的筛分效率。（3）振幅 A 和频率ω振幅增大, 筛孔堵塞现象将大大减少, 同时也有利于物料的分层。而振动频率的增大, 可以增加物料在筛面上的跳动次数, 使得物料的透筛概率增加, 这对于加快物料筛分速度和提高 筛分效率很有帮助。振幅的选择是根据被筛物料的粒度及性质来选用的。对于粒度较大的物料选用较大的振幅和较低的频率; 对于粒度较细的物料, 选用较小的振幅和较高的频率。四、 振动电机的选取与激振力的调整（1） 振动电机的选择振动电机作为振动筛的振动源，应具有设计合理.结构简单、紧凑、激振效率高、节能、安装调试方便等优点。振动电机的选取，具体应选择贵工作频率、最大激振力、功率等。振动电机的转速要接近于工作频率；最大的激振力必须在所选的电机合成激振力的范围内；然后根据选择工作频率和最大激振力选择振动电机的功率。（2） 激振力的调整激振力是影响振动筛生产率的主要因素，生产率与激振力呈指数关系，激振力的增加引起生产率的迅速增加，而堵塞率则随激振力的增加迅速下降。激振力的增加使得振动强度增大.，筛面对物料的作用力加大，物料的上移速度增大.生产率得以提高，堵塞率下降。振动电机的激振力是高速旋转的偏心块产生的离心惯性力。改变偏心距, 从而改变激振力的幅值, 以达到调节激振力的作用。通过调整激振力的大小，从而达到最高生产率的效果, 延长激动电机的使用寿命。

振动筛的设计要点

　　筛面的宽度和长度的选择　　筛面的宽度和长度是筛分机很重要的一个工艺参数。一般说来，筛面的宽度决定着筛分机的处理能力，筛面的长度决定着筛分机的筛分效率，因此，正确选择筛面的宽度和长度，对提高筛分机的生产能力和筛分效率是很重要的。　　筛面的宽度不仅受筛分机处理能力的影响，还受筛分机结构强度的影响。宽度越大，必然加大了筛分机的规格，筛分机的结构强度上需要解决的问题越多也越难，所以筛面的宽度不能任意增加。目前我国振动筛的最大宽度为3.6m；共振筛的最大宽度为4m。　　筛面的长度影响被筛物料在筛面上的停留时间。筛分试验表明，筛分时间稍有增加，就有许多小于筛孔的颗粒，大量穿越筛孔面透筛，所以筛分效率增加很快。试验结果表明，筛面越长，物料在筛面上停留的时间越久，所得的筛分效率越高。　　但是随着筛分时间的增长，筛面上的易筛颗粒越来越少，留下的大部分是“难筛颗粒”，即物料的粒度尺寸接近筛孔尺寸的这些颗粒。这些难筛颗粒的透筛，需要较长的时间，筛分效率的增加越来越慢。所以，筛面长度只在一定范围内，对提高筛分效率起作用，不能过度加长筛面长度，不然会致使筛分机结构笨重，达不到预期的效果。　　一般来说，筛面长度和宽度的比值为2~3。对于粗粒级物料的筛分，筛面长度为3.5~4m；对于中细粒级物料的筛分，筛面长度为5~6m；对于物料的脱水和脱介筛分，筛面长度为6~7m；预先筛分的筛面可短些，最终筛分的筛面应长些。　　各国筛分机的宽度和长度尺寸系列，多数采用等差级数。它特点是：使用比较方便，尾数比较整齐。但是由于等差级数的相对差不均衡，随着数列的增长，相对差就会急剧下降，因此，在有的筛分机系列中，只能采用两种级数公差。　　这里选金属丝编制筛面，取筛孔尺寸为8mm，轻型钢丝直径d为2mm，开孔率选取为64%，长、宽比取3：1。　　圆振动筛处理量的计算：　　公式近似计算： （4-1）　　式中： ——按给料计算的处理量(t／h)；　　M——筛分效率修正系数，见表4—10；M也可按以下公式计算：　　M＝　　——筛分效率；　　——单位面积容积处理量(/·h)，见表4-11；　　——筛面计算宽度(m)；　　＝0.95B；　　B——实际筛面宽度(m)；　　L——筛面工作长度(m)；　　——物料的松散密度(t／)。　　经表4-10，取筛分效率为98％时的M为0.27，为1.1，为13.30/·h，Q＝0.5T/h，根据实际要求取筛面长度为宽度的三倍，即：L＝2B，＝0.95B，则：　　所以 B=　　取筛面的宽为330mm，长为660mm，筛面的倾斜角为20°。如图：　　电动机的选取与计算　　如何合理的选择和计算筛分电动机的传动功率，是有重要意义的。传动功率选择得合适，就能保证筛分机的正常运转。筛分机电动机功率的计算，有数种不同的办法，下面的计算公式是其中之一。　　P= (4-2)　　式中 P——电动机的计算功率（KW）；　　——参振质量（kg）；　　——振幅（m）；　　n——振动次数（r/min）；　　d——轴承次数（m）；　　C——阻尼系数，一般取C=0.2；　　f——轴承摩擦系数，对滚动轴承取f=0.005；　　——传动效率，取=0.95。　　根据实践经验，一般按下列范围选取振幅：　　圆振动筛 =2.5~4mm　　这里我们任取=3mm，n=600r/min，P=5kw，d=50mm；　　试求=　　计算得出参振质量太大，势必造成制造成本增大，所以，不与采用，现将P取为0.5kw，计算得出为1500.9kg，比较适合。查机械设计课程设计手册（表12-1）　　，选取电动机Y801-4型，功率P为0.55kw，转速为1390r/min，质量m=17kg。如图：　　图4-2 电动机轴承的选择与计算1.1轴承的选择　　根据振动筛的工作特点，应选用大游隙单列向心圆柱滚子轴承。　　取轴承内径d=50mm，振动筛振动时，轴及轴承将受到较大的径向承载力，而轴向力相对而言比较小，因此这里采用圆柱滚子轴承。　　当量动载荷P（）的一般计算公式为　　P=X (4-3)　　式中，X、Y分别为径向动载荷系数和轴向动载荷系数，其值见参考文献表13-5。由表所示：X=1，Y=0；　　所以：P=　　实际上，在许多支撑中还会出项一些附加载荷，如冲击力、不平衡作用力、惯性力以及轴绕曲或轴承座变形产生的附加力等等。为了计及这些影响，可对当量动载荷乘上一个根据经验而定的载荷系数，其值参见参考文献表13-6。故实际计算时，轴承的当量动载荷应为：　　P=　　取=1.2，故： P=　　=1.2　　=17.65kw　　滚动轴承寿命计算：　　轴承基本额定寿命 (4-4)　　n代表轴承的转速（单位为r/min），为指数，对于球轴承，=3，对于滚子轴承，=。查机械课程设计手册得C=69.2KN。　　=　　=2639.8h　　计算得出来的寿命符合设计要求，故轴承内径d取50mm，查机械课程设计手册可得：D=90mm，B=20mm。如图：　　图4-3 轴承　　1.2轴承的寿命计算　　轴承的寿命公式为：　　=() (6-4)　　式中: 的单位为10r　　——为指数。对于球轴承，=3；对于滚子轴承，=10/3。　　计算时，用小时数表示寿命比较方便。这时可将公式(4.1)改写。则以小时数表示的轴承寿命为： =() (6-5)　　式中：　　　　——基本额定动载荷=125.74KN　　——轴承转数　　——当量动负荷　　选取额定寿命为6000h。　　将已知数据代入公式(4.2)得：　　==15249h》6000h 满足使用要求。　　因此设计中选用轴承的使用寿命为15249小时。　　　　带轮的设计与计算　　已知大带轮的转速为600r/min，电动机功率为P=0.55kw，转速为1390r/min。　　小带轮==1390r/min，所以传动比i=　　这里取传动比i为2.3，每天工作8小时。　　4.4.1 确定计算功率　　由表8-7查得工作情况系数=1.2，故　　=P=1.2kw=0.66kw　　4.4.2 选择V带的带型　　根据、由图8-10选用A型。　　4.4.3 确定带轮的基准直径并验算带速v　　1、初选小带轮的基准直径。由参考文献表8-6和表8-8，取小带轮的基准直径=80mm。　　2、验算带轮v。按公式计算带轮速度：　　因为5m/s＜v＜30m/s，故带速合适。　　3、计算大带轮的基准直径。根据已知，计算大带轮的基准直径　　=i=2.380mm=184mm　　根据参考文献表8-8，圆整为=180mm。　　4.4.4确定V带的中心距和基准长度　　1、初定=300mm，　　　　由表8-2选带的基准长度=1000mm。　　2、计算实际中心距。　　3、验算小带轮上的包角　　4、计算带的根数z　　计算单根V带的额定功率。　　由和=1390r/min，查表8-4a得=0.8kw。　　根据=1390r/min，i=2.3和A型带，查表8-4b的=0.17kw。　　查表8-5得=0.95，表8-2得=0.89，于是　　计算V带的根数z。　　所以取一根带。　　计算单根V带的初拉力的最小值　　由参考文献表8-3得A型带的单位长度质量q=0.1kg/m，所以　　应用　　带的实际初拉力＞。　　计算压轴力　　压轴力的最小值为　　=192N　　如图：　　图4-4 大带轮4.5 弹簧的设计与计算　　选取弹簧端部结构为端部并紧，磨平，支承圈为1圈；弹簧的材料为C级碳素弹簧钢65Mn,弹簧的振动次数n=600r/min。　　取弹簧丝直径=4mm，旋绕比C=4.5，则得曲度系数　　查表得，　　F=　　符合要求，取d=4mm，D=Cd=18mm，。如图：　　图4-5 弹簧　　弹簧验算　　1）弹簧疲劳强度验算　　由文献,图16-9，选取　　所以有：　　由弹簧材料内部产生的最大最小循环切应力：　　　　可得： =　　由文献，式（16-13）可知：　　疲劳强度安全系数计算值及强度条件可按下式计算：　　式中：——弹簧材料的脉动循环剪切疲劳极限　　——弹簧疲劳强度的设计安全系数,取=1.3-1.7　　按上式可得： ==1.3　　所以此弹簧满足疲劳强度的要求。　　2）弹簧静应力强度验算　　静应力强度安全系数计算值及强度条件为：　　式中——弹簧材料的剪切屈服极限，　　——静应力强度的设计安全系数，=1.3-1.7　　所以得： =1.3　　所以弹簧满足静应力强度。　　所以此弹簧满足要求。　　4.6 轴的设计与计算　　4.6.1 求输出轴上的功率、转速和转矩；　　于是　　4.6.2 初步确定轴的最小直径　　初步估计轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理。根据参考文献表15-3，取，于是得：　　由前面的轴承和皮带轮确定轴最小直径，这里取输出的最小直径，也就是安装大带轮处的直径。　　4.6.3 轴的结构设计　　1）带轮宽度　　，所以取L=48mm，取轴套长度为16mm，因此。　　初步选择轴承盖。轴肩高度h一般取为（0.07~0.1）d，这里轴承盖的直径，所以：　　，，取=8mm，这里为M8螺钉。　　，　　，　　，　　，　　，　　， 取m=26mm。　　所以。　　取主偏心块，　　因此。　　3）轴承长度选取。由前面轴承计算所知，轴承长度为20mm，所以。　　，是箱体的长度，是箱体壁厚。所以　　；　　至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。如图：　　图4-6 轴尺寸图　　4.6.4 轴上零件的周向定位　　带轮、主偏心块与轴的周向定位采用平键连接。按由参考文献查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为32mm，同时为了保证带轮与轴配合有良好的对中性，故选择带轮与轴的配合为H7/g6；同样，主偏心块与轴的连接，选用平键为，长为22mm，与轴的配合为H7/g6。滚动轴承与轴的周向定位是由过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为m6。　　确定轴上圆角和倒角尺寸　　参考参考文献表15-2，取轴倒角为。　　4.6.5 求轴上的载荷　　图4-6，受力分析及弯矩图：　　　　图4-7　　支反力：　　弯矩M：　　扭矩T：　　4.6.6 按弯扭合成应力校核轴的强度　　进行校核时，通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面的强度。根据表中的数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取，轴的计算应力：　　前已选定轴的材料为45钢，调质处理，由表15-1查得。因此＜，故安全。　　4.6.7 精确校核轴的疲劳强度　　1）判断危险截面　　无键连接的轴部因只受扭矩作用，所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，所以无需校核。　　从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，与主偏心块连接的轴部应力集中最为严重。　　2）截面校核　　抗弯截面系数　　抗扭截面系数　　截面弯矩M为　　截面扭矩为　　截面上的弯曲应力　　截面上的扭转切应力　　轴的材料为45钢，调质处理。有表15-1查得，，。　　截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按参考文献附表3-2查取。因，，经插值后可查得　　，　　又由附图3-1可得轴的材料敏性系数为　　，　　故有效应力集中系数按式（附表3-4）为　　由附图3-2的尺寸系数；由附图3-3的扭转尺寸系数。　　轴按磨削加工，由参考文献附图3-4得表面质量系数为　　轴未经表面强化处理，即，则按公式得综合系数为　　又由及得碳钢的特性系数　　，取　　，取　　于是，计算安全系数值，按公式计算得　　远大于S=1.5　　故可知其安全。至此，轴的设计计算即告结束。如图4-8：　　图4-8 轴　　　　

DZSF直线振动筛的技术参数

型号 筛面尺寸 筛面层数 网孔尺寸 处理量 振次 双振幅 电机功率 振动方向角 外形尺寸（长×宽×高） DZSF520 　　123123456 2-200 0.05-5 960 6-7 2×0.4 45-60 2140×808×848 2DZSF520 500×2000 0.05-5 960 6-7 2×0.4 45-60 2199×808×878 　　　　3DZSF520 500×2500 0.03-5 1450 4-6 2×0.4 45 2256×808×938 　　　　DZSF525 0.06-8 960 5-7 2×0.4 45-60 2642×808×848 　　　　　　2DZSF525 0.06-8 1450 4-6 2×0.4 45 2699×808×878 　　　　　　3DZSF525 0.06-8 960 6-8 2×0.75 45-60 2750×808×938 　　　　　　4DZSF525 0.1-15 1450 5-7 2×0.4 45 2813×808×1000 　　　　　　5DZSF525 0.08-15 1450 5-7 2×0.4 45 2883×808×1060 　　　　　　6DZSF525 0.07-15 960 6-8 2×0.75 45-60 2953×808×1120 　　　　　　DZSF1020 1000×2000 1 0.12-20 960 6-8 2×0.75 45-60 2152×1320×900 　　2DZSF1020 2 0.11-20 960 5-7 2×0.75 45-60 2219×1320×960 　　　　3DZSF1020 1000×2000 3 2-200 0.10-2 960 5-7 2×0.75 45-60 2286×1320×1030 4DZSF1020 4 0.07-15 960 4-8 2×0.75 45-60 2353×1320×1100 　　　　5DZSF1020 5 0.07-15 960 4-8 2×1.5 45-60 2420×1320×1160 　　　　6DZSF1020 6 0.07-15 960 4-8 2×1.5 45-60 2487×1320×1220 　　　　DZSF1025 1000×2500 1 0.1-15 1450 5-7 2×0.4 45 2203×1320×900 　　2DZSF1025 2 0.08-15 1450 5-7 2×0.4 45 2269×1320×960 　　　　3DZSF1025 3 0.07-15 960 6-8 2×0.75 45-60 2336×1320×1030 　　　　DZSF8302DZSF8303DZSF830 800×3000 123 0.1-20 960 6-8 2×0.75 45-60 3080×1098×1120 　　0.1-20 960 6-8 2×0.75 45-60 3140×1098×1180 　　　　　　　　0.1-20 960 6-8 2×1.5 45-60 3200×1098×1240 　　　　　　　　DZSF1030 1000×3000 1 0.1-20 960 6-8 2×0.75 45-60 3152×1340×1120 　　2DZSF1030 2 0.1-20 960 6-8 2×1.5 45-60 3219×1340×1120 　　　　3DZSF1030 3 0.1-20 960 6-8 2×1.5 45-60 3286×1340×1120 　　　　DZSF1224 1200×2400 1 0.1-23 960 6-8 2×0.75 45-60 2480×1520×1100 　　2DZSF1224 2 0.1-23 960 6-8 2×0.75 45-60 2540×1520×1160 　　　　3DZSF1224 3 0.1-23 960 6-8 2×1.5 45-60 2600×1520×1220 　　　　注意:DZSF系列直线振动筛是一种全封闭型的直线振动型振动筛，根据客户的要求不同，可以根据用户的不同要求定制设备．如需购买设备请咨询公司服务人员，此表参数为标准筛机参数，仅供选型参考